研判發生原因

1. 混凝土之坍度太大，或運輸及泵送過程中外來水源之水分過多或爐石粉與飛灰之比例較高致使較輕及微小之顆粒帶到混凝土表面，當水份蒸發及凝固後表面呈起粉現象。
2. 模板使用之材質及新舊.光滑及表面脫模劑殘留，全新模板之分泌木質素.丹寧酸.等近似緩凝化學摻劑效果之物質造成水泥水化減緩及表面之粉化狀況明顯。
3. 砂漿粉刷時未清洗混凝土表面,或清洗不徹底,表面仍殘留粉狀或灰塵，致黏著力不足。
4. 砂漿粉飾之材料或砂漿之比例不對 (建議比例:容積比之打底層1:5.5~6，粉光層1:2)，如砂量太多，需水量增加乾縮大。
5. 分層操作但間隔時間太短(間隔太短，塗抺後應養護48Hr(建議至少7天較佳待充分水化後)再上第二道砂漿，若形式是抹兩次，實際近於一次，易生膨拱或裂縫）。
6. 砂漿粉刷前未將底層濕潤，抹壓手法不均或未以木鏝刀施以足夠的壓力粉刷，使與底層黏結良好。

防範措施

1. 施工過程要防止加水以及振搗過度造成混凝土嚴重的析離與泌水。
2. 防範灌漿時PUMP車加水太嚴重，可採用本公司特殊產品ＨＷＣ(高工作度混凝土)或HFC(高流動混凝土)來防止PUMP車加水，致使牆面、樓板產生起粉。
3. 混凝土表面附著模板若產生之單寧酸木質素等物質普遍及嚴重，會延緩砂漿粉刷之凝結力墁飾牆面需要用高壓水槍確實清洗、打毛或以鋼刷清除.
4. 基層用1：3壓克力樹脂水噴附增加接著力，再以水泥漿加摻益膠泥等先薄薄抹一層（厚約3毫米），24小時後(不要太久)再進行水泥砂漿粉刷，基層表面砂漿殘渣污垢、隔離劑、油漆等，均應事先清除乾淨。
5. 粗坯(土膏層)一般以2~3公分為宜，太薄可能無法使牆面平整，保護層不夠，太厚會崩土現象，因為中間沒有鋼筋連結，以後容易龜裂。 水泥砂漿要依建議比例:容積比之打底層1:5.5~6，粉光層1:2)。
6. 粗坯塗抺後應養護48Hr(建議至少7天較佳待充分水化後)再上第二道砂漿。
7. 砂漿粉刷前將底層充分濕潤，並以木鏝刀施以足夠的壓 力粉刷，使與底層黏結良好。
8. 墁飾用砂含泥量要低。
9. 粉光的厚度一般以0.5~1公分為宜，太薄不好施工，牆面恐難整平粉光。太厚不容易施工，因為這一層施工的水量會高一點，水灰比要控制好否則容易乾掉。

研判發生原因

1. 基礎板澆置厚度1M已屬巨積型結構，高強度配比水化反應熱較一般混凝土之熱應力高，較易發生熱應力之裂紋，尤其角隅之邊牆拘束力高裂縫更容易產生。
2. 地下土壤結構應為砂質地盤，透水率高；地下水之水壓對壁體及基礎板結構之負荷重。
3. 基地位置之地下水層高，中間柱拔除及封井後地下室成為一封閉結構，地下水壓上升因結構本身重量雖可承受上浮壓力，但基礎板或壁體之微裂縫或熱應力裂紋無法承受水壓而造成滲水。
4. 瞬間雨量過大，抽水井控制異常或超過排水系統之宣洩能力，致使地表水四處竄流，沿著地下室外牆與土壤之間隙到達基礎底版面，短期間形成巨大之上浮壓力。

因應對策

1. 因巨積結構之混凝土材料熱應力較高，易產生應力裂縫，故結構設計之基礎底版厚度>75CM時即應以巨積結構之設計考量，鋼筋用量及混凝土之材料需以減低熱應力效應之方式設計。
2. 依結構之施工期以56天鹷期到達結構負載強度方式設計，施工澆置分區或分層，減少初期水化熱，避免熱應力裂紋，另角隅之裂紋以45度補強鋼筋方式降低裂紋產生機率。
3. 基礎底版與連續壁體交接面之止水措施需確實，另基礎底版之混凝土澆置後養護需加強以降低裂縫產生，尤其在地下水位高水壓負荷較重之地盤。
4. 依地區地下水層分析及土壤屬性，針對高透水層之土壤地盤及地下水層較高者，建議地下室基礎面側溝結構設計集水井，排除及降低水壓。

研判發生原因

1. 模板老舊，間隙過大，牆壁可看出垂直條狀凸出之混凝土漿。
2. 模板一再使用，沒有殘存脫模油漬，脫模時粘模。
3. 坍度過大，造成漿體浮出表面，形成弱勢表面，較易隨舊模板剝離。
4. 澆置時底板有殘料，與後澆置混凝土粘結不良拆模後脫落。
5. 拆模時間過早。
6. 混凝土凝結時間太長。
7. 爐石飛灰添加太高早期強度不足。

因應對策

1. 淘汰陳舊老模板，尤其間隙大者。
2. 模板應定期均勻刷上脫模油。
3. 嚴格控制泵送車加水，避免坍度過大，形成弱勢表面。
4. 澆置前確實清理底板殘料，避免新舊混凝土粘結不佳。
5. 拆模時間須足24Hr，冬天更長。
6. 冬天配比上提高水泥百分比。
7. 降低波索蘭添加量。

研判發生原因

1. 混凝土單位用水量過高，浮水現象。
2. 混凝土粉體粒不足產生浮水現象。
3. 使用鐵模浮水水分無法宣洩，停留在混凝土及模板間的水分造成水紋。
4. 混凝土中砂F.M.太高或S/A太低易產生浮水現象。
5. 泵送車加水導致嚴重Bleeding。

因應對策

1. 使用高階化學摻劑降低單位用水量。
2. 注意砂的F.M.及配比調整。
3. 砂F.M.太高應使用飛灰取代局部砂，降低浮水率。
4. 嚴禁泵送車加水。
5. 改用品質佳的羧酸降低浮水率。
6. 增加粉體粒

研判發生原因

1. 混凝土養護太慢產生龜裂，從混凝土裂縫滲入。
2. 混凝土水灰比太高產生的滲水現象。
3. 泵送時加水導致單位用水量過高，乾縮過大。
4. 貧配比水密性較差。

因應對策

1. 大部份樓板滲水係因泵送車加水導W/B比過高及未適時的養護產生龜裂所致 。
2. 使用優良的化學摻劑降低單位用水量。
3. 貧配比應提高卜特蘭材料百分比，增加粉體粒降低W/B。
4. 砂太粗要做配比調整。

研判發生原因

1. 建築結構為鋼構，一樓頂版為鋁鋼底板為不透水層。
2. 泵送車加水嚴重造成浮水浮灰現象。
3. 卜特蘭材料添加百分比太高 4.骨材原料含雜質太多

因應對策

1. 請業主重視泵送車加水問題。
2. 若是類似工地澆置坍度不要太大。
3. 配比上使用羧酸降低用水量，砂太粗時須注意調整S/A及粉體粒用量。
4. 降低卜特蘭材料添加百分比。

研判發生原因

1. 施工搗實不足。
2. 泵送車加水產生析離。
3. 混凝土澆置產生彈跳。
4. 配比不當，混凝土流動性不足。
5. 混凝土抗析離能力不足。
6. 鋼筋太密粗骨材粒徑太大。

因應對策

1. 加強施工品質。
2. 提高砂石比。
3. 使用抗析離較高的配比。
4. 建議採用高工作度或高流動混凝土。
5. 加強側模振動。

研判發生原因

1. 沒有養護。
2. 保護層不够。
3. 施工當日氣溫太高。
4. 重劃區位於空礦地，無遮蔽物蒸發較快。
5. 單位用水量太高

因應對策

1. 適時噴水養護。
2. 模板適度溼潤。
3. 砂F.M.不可太細及含泥量不可太高。
4. 波索蘭添加百分比不可太高。
5. 使用回收水時注意廢水濃度。
6. 泵送不可加水

研判發生原因

1. 爐石粉含有FeS、MnS等硫化物。
   
2. 爐灰中飛灰燒失量太高。
3. 混凝土泵送加水產生浮黑現象。

因應對策

1. 大爐石粉藏青色會因氧化而退色。
2. 要求爐石廠商降低爐石硫化物成分。
3. 要求改善泵送車加水的問題。

研判發生原因

1. 混凝土水灰比太高、用水量過高。
2. 水泥用量不足，凝結時間太長。
3. 化學摻劑初凝時間太長。
4. 摻劑添加量太高導致凝結時間太長。
5. 天氣太冷溫度低水泥反應速率慢。

因應對策

1. 降低單位用水量。
2. 選用初凝時間較短的早強型的摻劑。
3. 粉光的工地勿使用過量的波特蘭材料。
4. 坍度須適當。
5. 泵送車嚴禁加水。
6. 適度調高水泥用量。

研判發生原因

1. 混凝土水密性不足。
2. 公母接頭未確實清理。
3. 砂質土壤產生崩土。

因應對策

1. 使用高抗滲混凝土。
2. 確實清理公母接頭未確實清理。
3. 降低配比用水量。
4. 皂土液的比重須與土質匹配
5. 透水高砂質的土壤，水位控制要更低。

研判發生原因

1. 井字狀沉陷裂縫位置，應為鋼筋跨距大受混凝土充填擠壓致鋼筋上浮，混凝土與鋼筋之保護層不足，混凝土體積收縮後造成之順鋼筋方向之井字狀沉陷裂紋。

因應對策

1. 大底之混凝土澆置量太大鋼筋易受擠壓上浮，使保護層不足，需加強 鋼筋之固定措施尤其跨距較大之位置；使澆置時確保有適當之保護層，降低井字裂紋。
2. 鋼筋保護層-柱、梁為4cm 、版為1.5-2cm　、基礎為 7.5cm
3. 樓版墊塊(一般2公分)宜酌予加厚0.5公分，使全面鋼筋保護層達到「保護層最少2公分之規定。

研判發生原因

1. 同一澆置點間隔太久，已澆置混凝土產生硬固，新澆置之混凝土無法與已澆置之混凝土黏結成一體而形成之縫隙．

因應對策

1. 避免混凝土供料中斷
2. 控制澆置計畫，避免混凝土之先後作業發生無法銜接之現象。
3. 若間隔太久已澆置混凝土產生硬固，在先澆置之混凝土上澆置 一層水灰比相同之水泥砂漿，再澆置新混凝土。

研判發生原因

1. 化學摻劑用量太高。
2. 化學摻劑配方緩凝添加劑用量太高。
3. 砂石品質含泥量太高。
4. 泵送加太多的水。
5. 骨材扁平率太高,實質用水量偏高。

因應對策

1. 降低飛灰爐石用量。
2. 選擇優良化學摻劑。
3. 提高單位水泥用量。
4. 降低化學摻劑用量。
5. 嚴禁泵送加水。
6. 提昇骨材品質。

研判發生原因

1. 混凝土產生析離現象。
2. 混凝土單位用水量太高；貧配比抗析離能力比較差。
3. 坍度太高泵送時又加水混凝土產生析離。
4. 化學摻劑抗析離不足 。

因應對策

1. 增加粉體粒提高抗析離能力。
2. 使用高流動化劑時，泵送時避免加水。
3. 降低坍度，降低單位用水量可改善。
4. 選用抗析離能力較佳的化學掺劑。

研判發生原因

1. 地下室各樓層板面施作粉光，除角隅處外，其它位置裂紋少。
2. 因樓板面之角隅受週圍邊牆拘束，水化乾縮或撓曲欲變形卻受扣束影響，於是拘束最大之角落會產生對角線之張力，混凝土無法抵抗張應力，即呈現斜向裂縫。
3. 地下室各樓層樓版承受側向力之應力行為，依結構平面、開挖支撐分析樓版應力及鑽探報告建議永久擋土結構側向力，並於地下各樓層高之一半處取自由體，地下各樓層與地下室外牆側力分佈範圍分析示意圖如下：

   

4. 當整棟建築物地下室結構及受力情況，地下室樓版承受軸壓力時會產生軸向變形，而由於樓版之剪力傳遞作用，造成鄰近連續壁之樓版產生之軸向變形量必然會比遠離地下室外牆處之樓版小，因為鄰近地下室外牆處之樓版有外牆共同承擔軸壓力，特別是地下連續壁會承受大部分之軸力。此時取地下室角隅處之樓版元素，其遠離外牆之版邊緣有較大之軸向變形，鄰近外牆處之版邊緣軸向變形則相對較小，以致樓版承受很大之剪力並形成剪力變形，版另一方向亦受到同樣之應力而造成剪力變形，合力對版斜向方向產生拉力，造成地下室角隅樓版產生斜向裂縫。
5. 角隅樓版於施工中拆支撐之階段時，部份樓版之剪力即大於樓版混凝土當時fc’之容許剪力(即剪力比>1)。當建築物地下室完工使用後，土壓力變成長期載重壓力，其載重較大，雖相對混凝土澆置日期早已超過28 天達混凝土設計強度，但多數樓版之剪力比亦大於1，多數剪力比較施工中之階段大，而導致樓版混凝土開裂，剪力傳遞改由鋼筋所承擔，此為地下室角隅樓版造成裂縫之主要原因。

   

因應對策

1. 板面高強度配比使用低水合熱配方，並需延長養護時間，及改用滯水或麻布袋濕滯養護， 延緩水化溫度應力。
2. 泵送時避免加水提高混凝土剪力強度及降低混凝土乾縮係數。
3. 設計時，增加斜向鋼筋。